X (1 +ш-т= ф)

ti +т.,>Тк.ф

со <

-<й)< -

Ti + b 1 I

<ш<

Тк.ф

шХа.ф Ха,ф/(Х1 +Х2)

ШТа.фТ,/(Т1 + Т2)

Та-фТ,;Ть-,ф(т,+Т2),

Тк.ф>Тд+Т

о) <

Тн.ф

Гц.ф

<ю<

«о< -

ш >

ш Та.ф

Та.ф/Тк.ф

Та.ф т,/Тк.ф(Т1--Тз)

Is-20

I /1 I

примечания: xSkL. T,= C,«,. t,=C, a=R,), ш„= 1/1/-др C„ • o)o.-= I / / t.„ C„

АППФ с параллельным регулирующим элементом (рис 12.15) отличаются от активных сглаживающих фильтров входными цепями усилителя обратной связи Z,. Z., определяющими вид частотной характеристики коэффициента ослабления ЭМП При анализе АППФ необходимо учитывать собственную ед1Кость дросселя С„ и собственную индуктивность L„ конденсатора, включенного параллельно нагрузке.

Коэффициент ослабления АППФ /<н .ф <1)1.дрСэ,(ц, где Сэкн - частотно-зависимый модуль эквивалецтной емкости фильтра, В табл. 12.5 приведены значения Сз„ц и логарифмические амплитудно-частотные характеристики коэффициента /<а.ф- который определяется крутизной регулирующего элемента 5р, коэффициентом усиления усилителя Ку соотношением постоянных времени входной цепи т,,. т,, х. й наибольшей постоянной времени в контуре обратной связи Тц.ф, Постоянная времени т.ф - SKyL характеризует эффективность АППФ.

Из табл. 12.5 видно, что для всех логарифмических, амплитудно-частотных характеристик (ЛАЧХ) характерно снижение коэ(1)фицнента ослабления с ростом частоты выиге резонансной частоты дросселя W, 1 "\, ,дрСо и прекращение влияния АППФ на подавугение ЭМП на частоте выше резонансной частоты конденсатора oi,,. = 1/}/L,iC,. где проявляется липгь сглаживающее свойство пассивной части АППФ (пунктирный график)

ЛППФ позволяет получить значения эквивалентной елгкости порядка десятков н сотен микрофарад, а с помощью его входных цепей -=-фopгиpoвaть нeoбxoдигыe ЛАЧХ коэффициента ослабления и обеспечивать устойчивую работу. Влияние .внутреннего сопротивления источника ЭМП и нагрузки Z„ оценивается дополнительным коэффициентом ослабления, модуль которого для АППФ с входной цепью №1 в табл. 12.5

где = SpKyRn< Cj и R,i - выходная емкость источника ЭМП н нагрузка АППФ. В низкочастотном диапазоне Кк.ф (<") X >< С ?ц. На частоте (i) > 1/т,(.ф влияние помехоподавлягащего контура снижается в соответствии с зависимостью /Ск.ф (w)- = Sp/yTox/wC,-т„.ф. В высокочастотном диапазоне при со > 1/т„, учитывая соотношение постоянных времени Тд ч тн = C„/?hi можно определить интенсивность возрастания Кц.ф (w) с ростом частоты по формуле К.ф - ытд„ "1/1 + (Л/"!/! -\- шН, где Тдн ~ Ljip/Rfi.

Коэффициент ослабления номехоподавляющего контура определяется суммой Ко(м)-Ка.ф{»)+Кк.ф{ш).

12.3. Экранирование в источниках вторичного электропитания

При экранировании ИВЭ материал и толщина стенок экрана выбираются так, чтобы не было излишнего увеличения массы, ухуд-ш.екня теплового режима, усложнения обслуживания. Электрически негерметичные экраны, т. е, экраны, содержащие щели, .размеры которых выше допустимых, резко теряют свою эффективность

70~ 5 10 Ю- р>0мщм

Рис, 12.16, График расчетного коэффициента А„

и восполнение ее не может быть обеспечено за счет применения материала с высокой проводимостью или путем увеличения толщины стенок экрана. По этой же причине в ИВЭ не нашли широкого применения многослойные экраны.

Незамкнутые экраны имеют простое конструктивное исполнение, практически ие ухудшают тепловой режим ИВЭ. если воздушный конвективный поток или направление обдува происходит вдоль плоскости экрана. Эффективность незамкнутого экрана на частоте /, кГц, определяется коэффициентом электромагнитной связи К.с дБ, контуров с эквивалентным радиусом Гд. см. ориентировочно определяемым по конструкции излучателя и приемника ЭМП 102.

/Сэ.о = lOlg i(fe„r,df)2 -НИ, (12.14)

где d - толщина материала экрана, см. - безразмерный коэффициент, определяемый по графику на рис. 12.16 по удельному сопротивлению выбранного материала экрана.

Замкнутые экраны. Эффективность экранирования электрического и магнитного полей в относительных единицах определяется соотношениями

Э~Е,/Е.:.Э,Н/Н.,. (12.15)

где и Wi - действующая напряженность электрического и магнитного полей при отсутствии экрана; E.wH-i-тоже при наличии экрана.

Эффективность экранирования, выраженная в децибелах;

= 20lg (£,/£.,); 5„ = 201g (W,/W.,). (12.16)

Расчет эффективности экранирования проводится по номограммам на рис, 12.16-12.19. построенным по зависимостям 199]. Эффективность Экранирования электрического поля медных экранов:

сплошного (рис. 12.17)

5g = 5.7. 10 R- Г ехр (2nrf/m„); сетчатого (рис. 12.18)

-6-10М>?п/)""*•* d,, S-o- ехр 1л,/(5-й.,); из фольги (рис. 12.19)

Э=2.7. \Q-(R.., jo.s