Допустимое значение тока /(д через конденсатор зависит от допустимой температуры нагрева и геометрических размеров корпуса конденсатора и обычно приводится в технических условиях или справочных данных [24).

Полное сопротивление конденсатора 2, характеризующее его работоспособность на высоких частотах,

-2nfL

(2.30)

где L - индуктивность токопроводящих частей конденсатора.

Емкостное сопротивление конденсатора ~ 1/2 л/Сэ с ростом частоты уменьшается, а индуктивное = 2n/L возрастает. Резонансная частота определяется из условия Х. = Х и равна/р=:

Конденсатор работает эффективно только иа частотах / < /р. Минимальное значение определяется на резонансной частоте и численно равно эквивалентному последовательному сопротивлению

Эффективным способом увеличения резонансной частоты и уменьшения /-„.э является параллельное подключение к электролитическому конденсатору большой емкости другого конденсатора - керамического или пленочного небольшой емкости, но имеющего значительно большую резонансную частоту. Пульсация на выходе такой пары конденсаторов уменьшается в 5-10 раз по сравнению с включением только одного электролитического конденсатора.

Уменьшение полного сопротивления в конденсаторах достигается также за счет уменьшения индуктивности L. С этой целью высокочастотные конденсаторы выполняются с четырьмя выводами (К53-25, К50-33) или с контактными площадками (KI0-I7, KI0-47 и др.).

Значения /„.., обычно не приводятся в норлативно-технической документации на конденсаторы. Для ориентировочных расчетов можно пользоваться усредненными данными, приведенными в табл. 2.4, полученными экспериментально в нормальных условиях при исследованиях некоторых типов конденсаторов [11, 23, 24].

Следует отметить, что сопротивление г„.э зависит от температуры; при повышении температуры оно уменьшается, а при понижении увеличивается. Например, для конденсаторов К50-24-160В-ЮмкФ при 25°С /-„.3= 1 Ом, при 70°Сг„.э = 0,3 0м, а при - 40 "С

Таблица 2.4

Последовательное аквивалентное сопротивление некоторых типов электролитических конденсаторов

Гц.э ~ 4 Ом. Это является одной из причин существенного повышения Пульсации на выходе сглаживающих фильтров ИВЭ при пониженной температуре окружающей среды.

При использовании конденсаторов в высокочастотных ИВЭ необходимо учитывать, что емкость некоторых типов конденсаторов суНгественно уменьшается с увеличением частоты [8, 23].

Глава третья

Трансформаторы и дроссели фильтров

3.1. Конструкции трансформаторов и дросселей фильтров

Трансформаторы малой мощности (ТММ) и дроссели фильтров по конструктивному выполнению магннтопровода делятся иа три группы: броневые, стержневые и тороидальные. Броневые и стержневые ТММ применяются иа частотах 50-1000 Гц, тороидальные - - иа частотах 400 Гц - 100 кГц и выше. На.частотах до 1 кГц ТММ выполняются однофазными и трехфазными, иа более высоких частотах - преимущественно однофазными.

Основными элементами конструкции ТММ являются магннтопровод (сердечник) и обмотки. Кроме того, ТММ могут иметь установочную арматуру, теплоотводы от сердечника и катушек, влагозащитное покрытие Иподсоединительные элементы.

Магиитопроводы ТММ в зависимости от технологии изготовления делятся на пластинчатые, ленточные и прессованные. Наиболее широкое распространение в настоящее время получили ленточные и прессованные магиитопроводы, позволяющие лучше использовать свойства магнитных материалов.

На рис. 3.1 приведены конструкции основных видов магнитопроводов ТММ броневого типа - БТ (ШЛ, ШЛО, ШЛМ), стержне-

Рис. 3.1. Типы магнитопроводов трансформаторов:

а - броневой; 6 -стержневой; в - тороидальный; г - трехфазный

Таблица 3.1

Основные данные магнитопроводов типа ШЛ