Главная Источники вторичного электропитания - часть 2



= Sj. Для сплавов 34НКМП и 50НП Вз.- 1.45 Т, а для 79НМ б« = = 0,75 Т.

Электрический расчет проводят в следующей последовательности.

1. Определяют число витков на один вольт по формуле (3.33).

2. Напряжение короткого замыкания «к - по формуле (3.7).

3. Число витков первичной и вторичных обмоток -по формулам (3.34).

4. Ток первичной обмотки предварительно определяется без учета тока холостого хода по формуле (3.58).

5. Действующие значения токов вторичных обмоток со средней точкой - по формуле (3.63).

6. Выбор сечения и диаметра провода обмоток производится как и при расчете однофазных ТММ.

Конструктивный расчет. Выбор межслоевой и межобмоточной изоляции, расчет размещения обмоток ъ окне магнитопровода производятся аналогично однофазным ТММ.

Рекомендуемый порядок размещения обмоток ТСП: ближайшей к магнитопроводу размещается первичная (коллекторная) и базовые обмотки, затем поверх них размещаются остальные обмотки. Обмотки со средней точкой выполняются двумя проводами. Все обмотки укладывают в целое число слоев равномерно по периметру магнитопровода.

Поверочный расчет проводят в следующей последовательности.

1. Индуктивность первичной обмотки определяют по формуле (3.55). Напряженность магнитного поля Я, соответствующая индукции выбирается из табл. 3.6 или по кривым намагничивания.

2. Электромагнитную постоянную времени ТСП - по формуле (3.64).

3. Действующее значение тока первичной обмотки - по формуле (3.57).

4. Среднее значение тока холостого хода - по формуле (3.54).

5. Сопротивление обмоток - по формуле (3.46).

6. Падение напряжения в обмотках Д(/ = ItHiT-

7. Уточняют число витков первичной и вторичных обмоток по формулам (3.47).


250 300 Рг.ВА

Рнс. 3.24. Зависимости КПД трансформатора от суммарной выходной мощности



8. Определяют потери в меди обмоток по формуле (3.5), поте* рн в стали по формуле (3.14).

9. КПД трансформатора по формуле (3.15).

Дальнейший расчет массы обмоток, изоляции и тепловой расчет проводятся аналогично однофазным ТММ.

3.7. Дроссели сглаживающих фильтров

Расчет сглаживающих дросселей, как и трансформаторов, проводится на заданное превышение температуры обмоток или заданное падение напряжения. Первое условие расчета обеспечивает минимальную массу нли объем дросселя, а второе - заданное изменение напряжения, иа выходе выпрямителя при иамеиеннн тока нагрузки.

Расчет сглаживающего дроссели заключается в выборе конструкции, типоразмера и материала магнитопровода, определении данных обмоток, прн которых обеспечиваются заданные параметры: индуктивность дросселя L, ток подмагннчиваиня /о, допустимое значение переменной составляющей напряжения AU на заданной частоте пульсаций /. При этом перегрев дросселя нли сопротивление обмотки не должны превышать заданные.

Индуктивность дросселя определяется по формуле

1.261гэф WSekclO

(3.65)

Объем магнитопровода дросселя определяется из выражения

Lib 10»

(3.66)

Напряженность постоянного магнитного поля (, и значение магнитной проницаемости цдф, принимаемые при расчете дросселей с магнитопроводом из электротехнической стали и магннтоднэлект-рика МП140, приведены в табл. 3.36.

Прн расчете дросселей удобно пользоваться зависимостями, свя» зывающими объем магнитопровода с индуктивностью дросселя и током подмагничнваиня /о. На рнс. 3.25 для тех же материалов магнитопровода, что и в табл. 3.36, представлены зависимости Vc = = ф (LID при перегреве обмоток не более 50 °С.

Таблица 3.36

Значения (ir аф и Но для электротехнической стали и магнитодиэлектрнка МП140

Матервал магвнтопровода

(*Г 8ф

Я.. А/см

Стали электротехнические Магинтодиэлектрнк МП 140

100-300 25-75

80-20 80-25



/.А/мм*

- го


Рнс. 3.25, Зависимость произведения LI§ п плотности тока / от объема стали магнитопровода Ic дросселя:

; ~ сталь 3412 (Э320). 0,35 мм броневой (БМ> и стержневой (СМ) магнито-ароводы; 2 -сталь 3423 (Э360), 0,15-0.08 им броневой в стержневой магнв-

топроводы

Базовый размер рердечиика находят из выражения

(3.67)

Для броневой и стержневой конструкций = 2у (х + z +1); = 2у (х + г + 2) соответственно.

По найденному значению Vc и базовому размеру а выбирается требуемый магннтопровод.

Выбрав плотность тока / по кривым иа рис. 3.25, в зависимости от значения Vc определяют напряженность постоянного магнитного поля по формуле

jlh Sc -So

10«.

(3.68)

Необходимое число витков обмотки дросселя определяют из выражения

V 1.26цг а<

эф So Ас

(3.69)

Предварительно по кривым \1гдф - ф (Яо) иа рис. 3.26 определяют значение Ц,зф,

Оптимальное значение немагнитного зазора /3 в магнитопроводе дросселя броневой или стержневой конструкций выбирается с учетом режима работы магнитной системы. Суммарное действие постоянной и переменной составляющих напряженности магнитного поля не должно приводить к насыщению магнитопровода, поскольку при этом резко уменьшится магнитная проницаемость и индуктивность дросселя, т. е. должно выполняться условие В = А, +- В,„ < В«.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 [36] 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189


0.0141