Главная Импульсный режим работы



Подставляя функции (51) и (54) в равенство (52). получаем уравнение относительно i = Та = и. которое приводится к виду

1+--+(В*-1)е"™« = В*е "ви/®н, (12.55)

где B* = v

«21 (1 -Тн/0н)

: v=7t;t; (12.56)

Трансцендентное уравнение (55) в общем случае решается графически [98], (см. также [112]) В часто встречающихся на практике случаях удается получить вс-.ма точное аналитическое выражение корня уравнения (55). Так, при сравнительно большой длительности импульса (<и > ©н > Зтн и > Он) из приближенного решения уравнения (55) (с определением поправки по методу Ньютона*» получаем

ен(1пв*) (1+©/у-Ч

(12.57)

При Тн=ен и /и > 2тн получим

если же /и < то

1-Ь2тн/т

«21 Тн

«21 (1 + Тн/Т J •

(12.58)

(12.58а)

Для получения предельно коротких импульсов целесообразно установить Тн S Звн (дальнейшее уменьшение вц не дает существенного эффекта). Но и в этом случае получение < Тн требует очень сильноговыполнения неравенства Тц < Тц.

8. Как показало исследование [148], при > % длительность импульса слабо зависит от изменения температуры в пределах от -50° С до --60° С (Д/и и= 1%) При соизмеримости же длительностей <и и Тн, но т > /и. наблюдается существенная зависимость длительности импульса от температуры (у сплавных транзисторов изменение длительности импульсов достигает 50%, а у дрейфовых - 20%). Существенное повышение стабильности <и достигается при работе в режиме сильного намагничивающего тока (Т соизмеримо с <и)- Однако при этом сильно возрастает намагничивающий ток, что обусловливает иногда недопустимое возрастание тока коллектора [98, 112] и приводит к возрастанию выброса Д(/кг (рис. 17, д). Кроме того, в этом режиме проявляется зависимость длительности импульса от магнитных свойств используемого образца трансформатора и существенная зависимость этой длительности от напряжения питания.

*> Если приближенное значение корня уравнения f (х) равно Xi, то поправка Ах = -/ (xi)/ (xj, где / (х) = df/dx.



Исследованию возможности формирования предельно коротких импульсов напряжения транзисторным БГ посвящена работа 11491.

9. Длительность фронта импульса (рис. 17, г, д) определяется из анализа представленной на рис. 16, а схемы [98] (иногда учитывается также влияние индуктивности рассеяния трансформатора [148]). Приближенная величина длительности фронта

= Трег S 22

+ {Яо + гбо)

ltd, о + Або \

(12.59)

где - время жизни неосновных носителей в ненасыщенной базе. Формула (59) справедлива при выполнении неравенств

Ro + гбо

>tф, (Ro + r(io)Ctф.

(12.59а) 112] рекомендуется


Рис. 18.

В работе применять:

- для сплавных триодов Z. > 50 мкГ, С> 3000 пФ.

- для дрейфовых триодов > 10 мкГ, С < 500 пФ.

Так как приведенные значения сопротивлений R\ и г обратно пропорциональны nil, то из формулы (59) следует, что существует оптимальный коэффициент трансформации, при котором длительность фронта минимальна. Именно из условия (Иф/йпу =• = О найдем:

(«2l) опт -

(12.60)

10. Высота и длительность выброса напряжения Аикг (рис. 17, д, интервал DD - FF) определяются из эквивалентной схемы (рис. 18), соответствующей запертому транзистору. Здесь (f() - Rn/nli - приведенное значение сопротивления нагрузки на нерабочей полярности; влиянием большой емкости С можно пренебречь (С = оо). Сопротивление R резистора, подключаемого для гашения колебаний на нерабочей полярности (см. рис. 15), устанавливается из условия

(12.61)



При выполнении этого условия затухание накопленной в сердечнике энергии носит апериодический характер В этом случае (98]

е-2"/ 1. (12.62)

где время отсчитывается от момента t" = О, в который и-ц = - и Ь.икт = 0; постоянная времени G и получающийся к моменту окончания рабочего импульса ток намагничивания выражаются равенствами:

" • l~tv=~ty,. (12.63)

В момент f = е/2 функция (62) достигает максимума

При значительной величине паразитной емкости выброс напряжения получается недопустимо большой. В этом случае целесообразно устанавливать индуктивность из условия ограничения величины выброса Так, например, при Сп = 100 пФ, /и = 5 мкс а L= 1000 мкГ получаем Д(/кг = 0,6 Е.

Длительность среза коллекторного напряжения

~ Трег Трег. (12.65)

Длительность хвоста импульса (рис 17,д)

x=(x)o.i2V«,«e- (12.66)

11. Длительность стадии релаксации определяется временем разряда конденсатора С от напряжения и <= U ао нуля при работе в режиме автоколебаний, когда £g = - или до напряжения £б - /коб при работе в ждущем режиме, когда Eg > 0. Наибольшее напряжение на конденсаторе, получающееся к моменту окончания рабочего импульса (см рис. 16, б),

i7-«2it/i(l-e~"®«), (12.67)

где ен = (?о+-бн)С

и (/*] S £к В ждущем режиме длительность Грел стадии релаксации, строго говоря, бесконечно велика. Практически можно принять, что полное восстановление чувствительности БГ к запускаю щим импульсам наступает через время Грел = ШС, где пренебрежено сопротивлением Ro к. Rg В режиме автоколебании конденсатор стремится перезарядиться до напряжения и (оо) = = -(£к + коб). но этот процесс прерывается в момент, когда напряжение ы = 0. Отсюда определяется длительность стадии релаксации:

Урел =-?бС1п (l-b f ]. (12.68)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 [114] 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195


0.0127