Главная Электромагнитные устройства C/D=0,12, что -позволяет по одному из размеров определить все остальные (см. табл. 11.1). 10. Тяговое усилие ЭМ P=D, L*, что позволяет рационально варьировать габаритные размеры при проектировании ЭМ. 11. Для низковольтных ЭМ толщину цилиндрической части каркаса обычно берут Ь=(0,05...0,25)10-2 м; толщину щеки каркаса 6i= (0...0,2)10-2 м и зазор между катушкой и кор.пусом Д= (0,025...0,2) 10* м. 12. При выборе марки, сечения и диаметра провода следует иметь в виду, что при использовании обмоточных проводов с большим удельным сопротивлением тяговое усилие ЭМ при прочих неизменных параметрах снижается пропорционально Р~1/р2 и пропорциона.пьно P~dnp. При данном напряжении питания тяговое усилие ЭМ может быть повышено только при увеличении dnp-Увеличение числа витков обмотки при dnp=const может несколько снизить усилие из-за увеличения среднего диаметра катушки. 13. В расчетах используется удельное сопротивление провода р для данного превышения температуры G: p=po(l-t-aoe), где ро -удельное сопротивление провода при 20°С (для медного провода ро= 1,75-10-8 Ом-м); Оо -тем.пера-турный коэффициент металла провода (для медного провода ао=0,004 1/°С). Для расчетов удобно пользоваться рис. 11.4. 14. Удельная мощность рассеяния Иуд и превышение температуры О ЭМ при продолжительном режиме работы взаимосвязаны (рис. 11.3). По заданному 6 и условиям теплопередачи ЭМ можно найти Пуд, значение которой используется при определении L (обеспечивающей заданный тепловой режим), Р (в данных размерах и тепловом режиме) или /?доп (обеспечивающее заданный тепловой режим в данных размерах). Графики (рис. 11.3) позволяют решать обратную задачу: по известным значениям мощности ЭМ и его площади охлаждения определять удельную мощность рассеяния, и, таким образом, превышение температуры ЭМ при продолжительном включении. 15. При повторно-кратковременном включении ЭМ удельная мощность рассеяния Пуд пвПудУЮО/ПВ. г." и г.г l,S U5
Рис. 11.4. Зависимость удельного сопротивления провода от превышения температуры 16. Погрешность расчета основных размеров и параметров ЭМ по данной методике не превышает обычно 10..15% Для ЭМ с плоским и дисковым якорями и 15...20% для ЭМ с коническими и усеченно-коническими стопами. 11.2.2. Номографический метод расчета в процессе проектирования ЭМУ при их конструкторской проработке и обсуждении зачастую возникает необходимость быстро и наглядно оценить основные параметры ЭМ. Хотя приведенные методики расчета ЭМ относительно просты и позволяют на ранних этапах проектирования находить нх основные параметры, все же они требуют определенного времени для аналитического подсчета по расчетным формулам. В этом случае достаточно эффективным методом является расчет по номограммам - иожограыческый метод. Его сущность ваключается в том, что обычный аналитический метод расчета по формулам, заменяется графическим по номограммам, которые являются графической интерпретацией расчетных формул. Достоинства метода: простота, оперативность, наглядность, возможность варьировать одним или несколькими параметрами, быстро оценивать их влияние и производить таким образом поиск рациональных решений. Недостатки: дополнительная погрешность расчета, обусловленная погрешностями построения номограмм, ввода и вывода параметров, графического решения; относительная сложность разработки номограмм, представляющих формулы со многими переменными или слагаемыми. На рис. 11.5... 11.8 приведены некоторые номограммы основных расчетных формул. Номограммы, показанные на рис. 11.5 и 11.6, относятся к методике расчета I типа ЭМ с плоским стопом, а номограммы на рис. 11.7 и 11.8 применимы для всех типов расчетов и могут использоваться также самостоятельно при решении отдельных практических задач, например при укладке обмотки, определении сопротивления катушки или длины обмоточного провода, уточнении .чюбого параметра, входящего в формулы номограмм. На каждой номограмме указаны: расчетная формула, обозначения шкал и размерности входящих параметров, ключ номограммы, пример расчета. Номограммы являются обратимыми, по ним можно определить любой из входящих параметров, если известны остальные. При этом для предотвращения ошибок графическое решение должно проводиться в соответствии с ключом номограммы. Так, диаметр якоря d определяется по номограмме на рис 11 5: через точки на шкалах Р и Z?g, соответствующие заданному значению тягового усилия Р и выбранному значению магнитной индукции Bg, проводится прямая линия до пересечения шкалы d. Точка пересечения прямой со шкалой d дает искомое значение диаметра якоря. Номограмма (рис. 11.6) позволяет варьировать одним или несколькими параметрами, в частности значениями D к L, относительно точки на немой шкале уъ, полученной по известным параметрам Р, б-нбп, Пуд, р, добиваясь тем самым желаемого отношения LjD. Аналогично при решении обратной задачи могут варьироваться значения Р и б-нбп относительно точки на немой шкале Yi> полученной по известным параметрам L, D, Яуд, р. Номограмма на рис. 11.7 позволяет определять любой из четырех параметров катушек, входящих в формулу, следующим образом: через точки на шка- - *,v - - i.U - 3.» - J.S -J,6 -3.3 -J,i -J.J -JJ -J.I -10 - г,о -г.е - г.г Кб I! г,з г, г,1 г.о 1,9 1,8 i.e -t.s К* t.3 -1.2 -1.0 -0.9 -o.s -0,1 Форлула а--к79 W/P/Bg Ключ 8s Tj, -0,10 -0.12 -0,li -D.tS -в,1в -0,20 -0.2S -0.3 , -0,0 -0.6 -0.7 ZO.8 ZO.9 - t.O -1.1 -r.i -1,6 \l.8 2.0 Рис. 11,5. Номограмма для определения диаметра якоря 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 [107] 108 109 110 111 112 113 114 115 116 0.0244 |